Właściwości eksploatacyjne indukcyjnych przekładników prądowych w zakresie transformacji harmonicznych prądu odkształconego
Schemat układu pomiarowego do wzorcowania; rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Z uwagi na odkształcenie prądów i napięć w sieci elektroenergetycznej indukcyjne przekładniki prądowe i napięciowe zastosowane w układach pomiarowych i zabezpieczeniowych transformują także składowe podwyższonej częstotliwości. W przypadku indukcyjnych przekładników nawet opcjonalne wymagania w zakresie dokładności transformacji harmonicznych nie zostały na razie zdefiniowane w normach serii 61869 [1–2]. Stosowane prace normalizacyjne są jednak prowadzone w IEC TC38. Ponadto, w publikacjach naukowych zostały opisane propozycje normalizacyjne i możliwe do zastosowania układy pomiarowe [3–9].
Zobacz także
APATOR SA SPV RM – regulator parku energii z funkcją strażnika mocy dla nowoczesnej generacji rozproszonej
Rosnący udział odnawialnych źródeł energii w systemie elektroenergetycznym sprawia, że coraz większego znaczenia nabiera nie tylko sama produkcja energii, ale również jej bezpieczne, przewidywalne i zgodne...
Rosnący udział odnawialnych źródeł energii w systemie elektroenergetycznym sprawia, że coraz większego znaczenia nabiera nie tylko sama produkcja energii, ale również jej bezpieczne, przewidywalne i zgodne z wymaganiami operatorów zarządzanie. Farmy fotowoltaiczne, turbiny wiatrowe, instalacje biogazowe czy układy przemysłowe typu „zero eksport” wymagają dziś rozwiązań, które pozwalają kontrolować parametry pracy źródeł, ograniczać moc oddawaną do sieci oraz zapewniać skuteczną komunikację z systemami...
ASTAT Sp. z o.o. Wykonywanie pomiarów w przemyśle i energetyce zawodowej analizatorami przenośnymi PQ-Box
Dobra jakość zasilania charakteryzuje się tym, że napięcie sieciowe faktycznie docierające do odbiorcy odpowiada napięciu sieciowemu obiecanemu przez zakład energetyczny.
Dobra jakość zasilania charakteryzuje się tym, że napięcie sieciowe faktycznie docierające do odbiorcy odpowiada napięciu sieciowemu obiecanemu przez zakład energetyczny.
ASTAT Sp. z o.o. Komunikacja zdalna ze stacjonarnymi analizatorami jakości energii PQI-DA Smart
Coraz częściej podnoszonym tematem w zakresie sieci elektroenergetycznych każdego poziomu napięć oraz instalacji przemysłowych jest jakość energii elektrycznej. Jakość ta określana jest przede wszystkim...
Coraz częściej podnoszonym tematem w zakresie sieci elektroenergetycznych każdego poziomu napięć oraz instalacji przemysłowych jest jakość energii elektrycznej. Jakość ta określana jest przede wszystkim przez dwa dokumenty. Pierwszy to norma PN-EN 50160:2010 Parametry napięcia zasilającego w publicznych sieciach elektroenergetycznych. Drugi to Rozporządzenie Ministra Klimatu i Środowiska z dnia 22 marca 2023 r. w sprawie szczegółowych warunków funkcjonowania systemu elektroenergetycznego (Dz.U. 819).
Do zasilania toru probierczego w układzie pomiarowym stosowane są wzmacniacz wraz z generatorem arbitralnym lub kalibratory [7–12]. W celu uzyskania wyższych wartości prądów możliwe jest zastosowanie transformatora wielkoprądowego [11]. Układ wzorcowy odniesienia może stanowić aktywny przekładnik małej mocy [4], [8]. Sposób wzorcowania przelotowych indukcyjnych przekładników prądowych w warunkach amperozwojów znamionowych został opisany w publikacjach [5], [12].
|
W artykule:
|
|
Streszczenie Częstotliwościowe pasmo pracy indukcyjnych przekładników prądowych może wynosić kilka kiloherców, jest zatem odpowiednie do transformacji harmonicznych prądu podczas pomiarów energii elektrycznej i oceny jej jakości. Jednak problem zbyt niskiej dokładności transformacji może wciąż wynikać z nieliniowości charakterystyki magnesowania ich rdzenia magnetycznego i dodatkowego odkształcenia prądu wtórnego szczególnie harmonicznymi niższego rzędu: 3., 5. i 7. W artykule przedstawiono wyniki badań dotyczące zjawiska generacji przez indukcyjne przekładniki prądowe harmonicznych prądu wtórnego. Ponadto, omówiono ich wpływ na dokładność transformacji poszczególnych harmonicznych odkształconego prądu pierwotnego o częstotliwości podstawowej 50 Hz. |
|
Abstract The performance features of inductive current transformers for transformation of harmonics of distorted current The frequency range of operation of inductive current transformers may reach several kilohertz, therefore they are suitable for the transformation of current harmonics, when measuring electrical power and for evaluation of its quality. However, the problem of low transformation accuracy may still result from the non-linearity of the magnetization characteristics of their magnetic core and additional secondary current distortion, especially with the lower order harmonics: 3, 5 and 7. The article presents the results of research on this phenomenon. Moreover, their influence on the transformation accuracy of individual harmonics of the distorted primary current with a fundamental frequency of 50 Hz is discussed. |
Układ pomiarowy
Schemat układu pomiarowego do wzorcowania przelotowych indukcyjnych przekładników prądowych w warunkach amperozwojów znamionowych przedstawiono na rysunku 1. W tym systemie zastosowano cyfrowy watomierz do pomiaru wartości skutecznych i przesunięć fazowych harmonicznych napięć z rezystorów pomiarowych. Do pomiaru drugiego napięcia zastosowano wejście przeznaczone do podłączenia sondy prądowej. Metoda amperozwojów znamionowych zakłada wykonanie w przelotowym przekładniku prądowym przez okno rdzenia dodatkowego uzwojenia o liczbie zwojów odpowiadającej znamionowej przekładni prądowej. Do pomiaru prądu pierwotnego o wartości skutecznej 5 A zastosowano rezystor 0,1 Ω, natomiast w przypadku prądu o wartości skutecznej 1 A zastosowano rezystor o wartości 1 Ω. W celu pomiaru prądu różnicowego zastosowano rezystor pomiarowy o wartości 10 Ω. Połączenie różnicowe dwóch indukcyjnych przekładników prądowych zostało przedstawione w normie [2], przy czym wykorzystywane jest do określenia wartości błędu całkowitego indukcyjnych przekładników zabezpieczeniowych. Ponadto, należy uwzględnić, że wartość rezystancji ma wpływ na obciążenie strony wtórnej badanego przekładnika prądowego. Do generacji odkształconego prądu pierwotnego wykorzystano system programowalnego źródła napięcia zmiennego złożony ze wzmacniacza o mocy 6 kW sterowanego przez generator arbitralny [10].
Wartość skuteczną harmonicznej prądu pierwotnego badanego indukcyjnego przekładnika prądowego I1hk można określić za pomocą wzoru:
(1)
gdzie:
URPhk – wartość skuteczna hk harmonicznej napięcia na rezystorze pomiarowym RP,
RP – wartość rezystancji rezystora pomiarowego RP.
Wartość hk harmonicznej błędu całkowitego wyrażoną w procentach hk harmonicznej prądu pierwotnego %Ihk jest obliczana na podstawie zależności:
(2)
gdzie:
URRhk – wartość skuteczna hk harmonicznej napięcia na rezystorze pomiarowym RR,
RR – wartość rezystancji rezystora pomiarowego RR.
Korzystając z twierdzenia cosinusów i wykresu wskazowego określającego relację między błędami prądowym, kątowym i całkowitym, wartość skuteczna hk harmonicznej prądu wtórnego badanego indukcyjnego przekładnika prądowego I2hk wynosi [4–5]:
(3)
gdzie:
φhk – wartość przesunięcia fazowego między hk harmoniczną napięcia URPhk na rezystorze pomiarowym RP i hk harmoniczną napięcia URRhk na rezystorze pomiarowym RR.
Procentowa wartość błędu prądowego transformacji hk harmonicznej prądu odkształconego przez badany indukcyjny przekładnik prądowy wynosi:
(4)
Wyznaczone wartości błędów całkowitego i prądowego transformacji hk harmonicznej pozwalają wyznaczyć błąd kątowy na podstawie zależności [4–6], [13]:
(5)
Rys. 1. Schemat układu pomiarowego do wzorcowania przelotowych indukcyjnych przekładników prądowych w warunkach amperozwojów znamionowych, gdzie: CW – cyfrowy watomierz, PZN – system programowalnego źródła napięcia zmiennego, TS – transformator separacyjny, BIPP – badany indukcyjny przekładnik prądowy, RO – rezystor stanowiący obciążenie strony wtórnej badanego indukcyjnego przekładnika prądowego, RR – rezystor pomiarowy prądu różnicowego, RP – rezystor pomiarowy prądu pierwotnego rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Częstotliwościowe charakterystyki błędów prądowego i kątowego transformacji harmonicznych przez indukcyjne przekładniki prądowe
Badania dokładności w układzie pomiarowym z rysunku 1. przeprowadzono na seryjnie produkowanym indukcyjnym przekładniku prądowym i samodzielnie zaprojektowanym i wykonanym przekładniku. Znamionowa wartość skuteczna prądu pierwotnego wynosi 300 A, natomiast znamionowa wartość prądu wtórnego wynosi 5 A. W przypadku seryjnie produkowanego przekładnika klasa dokładności transformacji prądu sinusoidalnego o częstotliwości 50 Hz wynosi 0,5, moc znamionowa wynosi 5 VA. Zastosowanie obciążenia rezystancyjnego o mocy 5 W wpływa korzystnie na pasmo częstotliwościowe pracy przekładnika nie powodując zmiany klasy dokładności dla transformacji prądu sinusoidalnego o częstotliwości 50 Hz. Klasa dokładności samodzielnie zaprojektowanego i wykonanego indukcyjnego przekładnika prądowego o dwóch uzwojeniach wtórnych i prądach znamionowych 5 A oraz 1 A wynosi 0,05 w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz. Błędy prądowe i kątowe transformacji harmonicznych wyznaczono dla odkształconych prądów pierwotnych wynoszących 5%, 20%, 100% i 120% wartości znamionowej. Pomiary wykonano dla dwóch wartości rezystancyjnych obciążeń uzwojenia wtórnego badanego przekładnika produkcji seryjnej i znamionowego obciążenia przekładnika własnej konstrukcji. Odkształcony prąd zasilający badany indukcyjny przekładnik prądowy składa się z podstawowej harmonicznej o częstotliwości 50 Hz i pojedynczej wyższej harmonicznej, której częstotliwość wynosi od 100 Hz do 5 kHz. Dodatkowo procentowy udział wyższej harmonicznej w stosunku do składowej o podstawowej częstotliwości utrzymywany był na poziomie 10% w cały badanym zakresie prądów, obciążeń i częstotliwości. W przypadku harmonicznych od 2. do 13. badania dokładności przeprowadzono, zmieniając wartość przesunięcia fazowego wyższej harmonicznej względem harmonicznej podstawowej z krokiem co 10° od 0° do 360°. Na rysunkach od 2. do 9. przedstawiono częstotliwościowe charakterystyki błędów prądowego i kątowego transformacji harmonicznych przez badane indukcyjne przekładniki prądowe. Pierwsze 4 charakterystyki dotyczą seryjnie produkowanego indukcyjnego przekładnika prądowego znamionowej przekładni prądowej 300 A/5 A (rysunki od 2. do 5.). Druga seria charakterystyk na rysunkach od 6 do 9 dotyczy indukcyjnego przekładnika prądowego własnej konstrukcji o znamionowej przekładni 300 A\5 A\1 A klasy 0,05.
Rys. 2. Wartości maksymalne i minimalne błędu prądowego transformacji harmonicznych od 50Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy o znamionowej przekładni 300A\5A, klasy 0,5 przy obciążeniu uzwojenia wtórnego wynoszącym 1,25W rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Rys. 3. Wartości maksymalne i minimalne błędu kątowego transformacji harmonicznych od 50 Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy o znamionowej przekładni 300 A\5 A klasy 0,5 przy obciążeniu uzwojenia wtórnego wynoszącym 1,25 W rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Rys. 4. Wartości maksymalne i minimalne błędu prądowego transformacji harmonicznych od 50Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy o znamionowej przekładni 300A\5A klasy 0,5 przy obciążeniu uzwojenia wtórnego wynoszącym 5W rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Rys. 5. Wartości maksymalne i minimalne błędu kątowego transformacji harmonicznych od 50Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy o znamionowej przekładni 300A\5A klasy 0,5 przy obciążeniu uzwojenia wtórnego wynoszącym 5 W rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Na rysunku 2. przedstawiono wykresy błędu prądowego transformacji harmonicznych w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz przy obciążeniu uzwojenia wtórnego wynoszącym 1,25 W.
Dodatnie wartości błędu prądowego badanego indukcyjnego przekładnika prądowego wynikają z zastosowanej poprawki zwojowej i obniżonej wartości obciążenia uzwojenia wtórnego. Zmiana zadanego przesunięcia fazowego harmonicznej od rzędu 11. włącznie nie powoduje wykrywalnej zmiany wartości błędu prądowego. Wpływ przesunięcia fazowego zwiększa się wraz ze wzrostem wartości skutecznej wyższej harmonicznej i wraz z obniżeniem jej częstotliwości. Dlatego różnica między wartością maksymalną a minimalną błędu prądowego jest największa dla 3 harmonicznej i wynosi w przypadku 5% prądu znamionowego 0,45%.
Na rysunku 3. przedstawiono wykresy błędu kątowego transformacji harmonicznych w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz przy obciążeniu uzwojenia wtórnego wynoszącym 1,25 W.
W zakresie harmonicznych do 7. rzędu włącznie na przebieg charakterystyk częstotliwościowych błędu kątowego wykrywalny wpływ ma również przesunięcie fazowe wyższej harmonicznej w stosunku do podstawowej harmonicznej. Dla wyższych harmonicznych transformowanego prądu wartości błędu kątowego rosną wraz z częstotliwością, co wynika ze spadku przenikalności magnetycznej rdzenia dla składowych o wyższej częstotliwości.
Rysunek 4. zawiera wykresy błędu prądowego transformacji harmonicznych w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz przy obciążeniu uzwojenia wtórnego wynoszącym 5 W.
Zwiększenie obciążenia strony wtórnej badanego przekładnika prądowego spowodowało przesunięcie charakterystyk częstotliwościowych bliżej wartości ujemnych. Wynika to ze wzrostu wartości indukcji magnetycznej i natężenia pola magnetycznego w rdzeniu. W tym przypadku różnica między wartością maksymalną a minimalną błędu prądowego jest największa dla 3. harmonicznej i wynosi w przypadku 120% prądu znamionowego 2,06%.
Na rysunku 5. przedstawiono wykresy błędu kątowego transformacji harmonicznych w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz przy obciążeniu uzwojenia wtórnego wynoszącym 5 W.
Dla zwiększonego obciążenia strony wtórnej badanego przekładnika prądowego nastąpił wzrost błędów kątowych transformacji podstawowej harmonicznej dla 20%, 100% i 120% prądu znamionowego. W przypadku 5% prądu znamionowego błąd ten pozostał na praktycznie niezmienionym poziomie. Bez względu na obciążenie błąd transformacji harmonicznej o częstotliwości 5 kHz mieści się w zakresie od 0,11° do 0,18°.
Rys. 6. Wartości maksymalne i minimalne błędu prądowego transformacji harmonicznych od 50Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy własnej konstrukcji o znamionowej przekładni 300A\5A klasy 0,05 przy znamionowym obciążeniu uzwojenia wtórnego rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Rys. 7. Wartości maksymalne i minimalne błędu kątowego transformacji harmonicznych od 50Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy własnej konstrukcji o znamionowej przekładni 300A\5A klasy 0,05 przy znamionowym obciążeniu uzwojenia wtórnego rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Rys. 8. Wartości maksymalne i minimalne błędu prądowego transformacji harmonicznych od 50Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy własnej konstrukcji o znamionowej przekładni 300A\1A klasy 0,05 przy znamionowym obciążeniu uzwojenia wtórnego rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Rys. 9. Wartości maksymalne i minimalne błędu kątowego transformacji harmonicznych od 50Hz do 5 kHz przez indukcyjny przekładnik prądowy własnej konstrukcji o znamionowej przekładni 300A\1A klasy 0,05 przy znamionowym obciążeniu uzwojenia wtórnego rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Na rysunkach od 6. do 9. przedstawiono wyniki dotyczące indukcyjnego przekładnika prądowego własnej konstrukcji o znamionowej przekładni 300 A\5 A\1 A klasy 0,05. Na rysunku 6. przedstawiono wykresy błędu prądowego transformacji harmonicznych w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz przy obciążeniu uzwojenia wtórnego o prądzie znamionowym 5 A wynoszącym 2,5 W.
Na rysunku 7. przedstawiono wykresy błędu kątowego transformacji harmonicznych w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz przy obciążeniu uzwojenia wtórnego o prądzie znamionowym 5 A wynoszącym 2,5 W.
Na rysunku 8. przedstawiono wykresy błędu prądowego transformacji harmonicznych w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz przy obciążeniu uzwojenia wtórnego o prądzie znamionowym 1 A wynoszącym 1 W.
Na rysunku 8. przedstawiono wykresy błędu kątowego transformacji harmonicznych w zakresie częstotliwości od 50 Hz do 5 kHz przy obciążeniu uzwojenia wtórnego o prądzie znamionowym 1 A wynoszącym 1 W.
Skonstruowany indukcyjny przekładnik prądowy nie wykazuje wzrostu wartości błędów prądowego i kątowego wraz z częstotliwością transformowanej wyższej harmonicznej prądu odkształconego w zakresie wyższej częstotliwości. Wynika to z utrzymania wartości przenikalności magnetycznej rdzenia w badanym zakresie częstotliwości. Istotny spadek wartości błędów prądowego i kątowego dla harmonicznych niższego rzędu względem podstawowej częstotliwości związany jest z utrzymaniem wartości przenikalności magnetycznej przy jednoczesnym wzroście wartości reaktancji magnesującej rdzenia. Dodatkowo następuje spadek strat mocy czynnej rdzenia ze względu na obniżenie indukcji magnetycznej rdzenia wraz ze wzrostem częstotliwości transformowanych harmonicznych.
Rys. 10. Procentowe wartości wyższych harmonicznych w prądzie wtórnym badanego indukcyjnego przekładnika prądowego dla dwóch obciążeń uzwojenia wtórnego rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Rys. 11. Procentowe wartości wyższych harmonicznych w prądzie wtórnym indukcyjnego przekładnika prądowego własnej konstrukcji dla dwóch znamionowych prądów wtórnych: 1A i 5A rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Badania generacji wyższych harmonicznych prądu wtórnego
Na rysunku 10. przedstawiono procentowe wartości wyższych harmonicznych w prądzie wtórnym badanego przekładnika prądowego wyznaczone podczas transformacji prądu sinusoidalnego o częstotliwości 50 Hz zgodnie ze wzorem:
(6)
gdzie:
I2h1 – wartość skuteczna podstawowej harmonicznej prądu wtórnego badanego przekładnika prądowego,
IRhk – wartość skuteczna hk harmonicznej prądu różnicowego badanego przekładnika prądowego w warunkach transformacji prądu sinusoidalnego 50 Hz.
Udziały wyższych harmonicznych wyznaczono dla dwóch obciążeń uzwojenia wtórnego badanego indukcyjnego przekładnika prądowego seryjnie produkowanego o znamionowej przekładni prądowej 300 A\5 A.
Na rysunku 11. przedstawiono procentowe wartości wyższych harmonicznych w prądzie wtórnym indukcyjnego przekładnika prądowego własnej konstrukcji wyznaczone podczas transformacji prądu sinusoidalnego o częstotliwości 50 Hz.
Rys. 12. Wpływ fazy harmonicznej na wartości błędów prądowego i kątowego dla znamionowych wartości prądu i obciążenia badanego indukcyjnego przekładnika prądowego rys. M. Kaczmarek, E. Stano
Poziom odkształcenia prądu wtórnego zależy w szczególności od rodzaju zastosowanego materiału magnetycznego i kształtu charakterystyki magnesowania rdzenia magnetycznego. Ponadto, wartości generowanych wyższych harmonicznych przez indukcyjny przekładnik prądowy wynikają również z wartości prądu pierwotnego i obciążenia uzwojenia wtórnego. W przypadku niższych wartości prądów pierwotnych i jednocześnie znamionowego obciążenia uzwojenia wtórnego oraz w przypadku wyższych wartości prądów pierwotnych przy jednoczesnym znamionowym obciążeniu poziom odkształcenia prądu wtórnego jest wysoki. Zjawisko to osiąga maksymalny poziom dla znamionowego obciążenia oraz 120% znamionowej wartości prądu pierwotnego przekładnika. Wynika to z przesunięcia punktu pracy tego przekładnika bliżej kolana charakterystyki magnesowania w obszar jej nieliniowości. Transformacja przez indukcyjne przekładniki prądowe wyższych harmonicznych o tych samych częstotliwościach co generowane harmoniczne do prądu wtórnego jest przyczyną zmiany wartości uzyskiwanych błędów prądowego i kątowego w zależności od przesunięcia fazowego wyższej harmonicznej transformowanego prądu pierwotnego w stosunku do harmonicznej podstawowej. Wyznaczenie maksymalnych wartości tych błędów wymaga badania dokładności w pełnym zakresie od 0 do 360 wartości przesunięcia fazowego zadawanej wyższej harmonicznej w prądzie odkształconym w stosunku do podstawowej harmonicznej. W wyniku dopasowania kąta przesunięcia fazowego do harmonicznej generowanej przez przekładnik prądowy uzyskuje się dwie graniczne wartości błędu prądowego i kątowego [14–15].
Na rysunku 12. przedstawiono wykresy wpływu fazy zadanych wyższych harmonicznych rzędów 3 i 5 na wartości błędów prądowego i kątowego dla znamionowych wartości prądu i obciążenia badanego seryjnie produkowanego przekładnika prądowego.
Zmiana wartości błędu prądowego i kątowego na skutek zmiany przesunięcia fazowego wyższej harmonicznej względem składowej o podstawowej częstotliwości wynika ze zjawiska generacji wyższych harmonicznych w prądzie wtórnym indukcyjnych przekładników prądowych [14–15]. W tym przypadku różnice między wartościami maksymalnymi i minimalnymi błędów prądowego i kątowego dla 3. harmonicznej wynosiły odpowiednio 0,98% i 0,43°, natomiast w przypadku 5. harmonicznej 0,18% i 0,09°.
Wnioski
Podczas sprawdzania dokładności transformacji harmonicznych prądów odkształconych przez indukcyjne przekładniki prądowe konieczne jest uwzględnienie zmian wartości błędów prądowego i kątowego na skutek zmiany przesunięcia fazowego wyższej harmonicznej względem składowej o podstawowej częstotliwości. Opisany problem związany jest ze zjawiskiem generacji wyższych harmonicznych w prądzie wtórnym indukcyjnych przekładników prądowych. Poziom odkształcenia prądu wtórnego zależy w szczególności od rodzaju zastosowanego materiału magnetycznego rdzenia przekładnika, który to dla materiałów charakteryzujących się liniową charakterystyką magnesowania będzie najniższy. Ponadto, wartości i rzędy generowanych wyższych harmonicznych przez indukcyjne przekładniki prądowe wynikają również z wartości prądu pierwotnego i obciążenia uzwojenia wtórnego, co determinuje położenie punktu pracy przekładnika na charakterystyce magnesowania rdzenia magnetycznego. W przypadku zastosowania indukcyjnych przekładników prądowych do transformacji prądów odkształconych konieczne może być zwiększenie przekroju rdzenia w celu minimalizacji odkształcenia prądu wtórnego.
Literatura
-
PN-EN 61869-1: Przekładniki -- Część 1: Wymagania ogólne, PKN, 2009.
-
PN-EN 61869-2: Przekładniki -- Część 2: Wymagania szczegółowe dotyczące przekładników prądowych, PKN, 2013.
-
IEC 61869-103: Instrument transformers - The use of instrument transformers for power quality measurement. IEC, 2012
-
Kaczmarek M., Stano E., Proposal for extension of routine tests of the inductive current transformers to evaluation of transformation accuracy of higher harmonics, Int. Journal of Electrical Power & Energy Systems, 113 (2019), 842-849.
-
Stano E., System pomiarowy do sprawdzania dokładności transformacji poszczególnych harmonicznych prądu odkształconego przez indukcyjne przekładniki prądowe, Przegląd Elektrotechniczny, 96 (2020), nr 4, 187 -190.
-
Kaczmarek M., Inductive current transformer accuracy of transformation for the PQ measurements, Electric Power Systems Research, 150 (2017), 169–176.
-
Crotti G., Femine D., Gallo D., Giordano D., Landi C., Letizia P., Luiso M., Calibration of current transformers in distorted conditions, Proc. 22nd World Con. Int. Meas. Confederation, Belfast, (2018), 36.
-
Cristaldi L., Faifer M., Laurano C., Ottoboni R., Toscani S., Zanoni M., A low-cost generator for testing and calibrating current transformers,' IEEE Trans. Instrum. Meas., 68 (2019),nr 8, 2792-2799.
-
Crotti G., Calibration of Current Transformers in distorted conditions, Journal of Physics: Conf.Series, (2018) nr. 5, 1065
-
Kaczmarek M., Kaczmarek P., Comparison of the Wideband Power Sources Used to Supply Step-Up Current Transformers for Generation of Distorted Currents, Energies, 13 (2020), nr 7, 1849.
-
Kaczmarek M., Stano E., Application of the inductive high current testing transformer for supplying of the measuring circuit with distorted current, IET Electric Power Applications, 13 (2019), nr 9, 1310-1317.
-
Stano E., Kaczmarek M., Wideband Self-Calibration Method of Inductive CTs and Verification of Determined Values of Current and Phase Errors at Harmonics for Transformation of Distorted Current, Sensors, 20 (2020), nr 8, 2167.
-
Kaczmarek M., A practical approach to evaluation of accuracy of inductive current transformer for transformation of distorted current higher harmonics. Electric Power Systems Research, 119 (2015), 258-265.
-
Kaczmarek M., Stano E., Nonlinearity of Magnetic Core in Evaluation of Current and Phase Errors of Transformation of Higher Harmonics of Distorted Current by Inductive Current Transformers, IEEE Access, 8 (2020), 118885–118898, 2020.
-
Stano E., Adamczewska D., Orlikowski M., Sposób oceny wpływu odkształcenia prądu wtórnego na dokładność transformacji wyższych harmonicznych przez indukcyjne przekładniki prądowe, Przegląd Elektrotechniczny, 97 (2021), nr 4, 166 -169.
