elektro.info

Jak chronić się przed przepięciami w instalacjach?

Jak chronić się przed przepięciami w instalacjach?

Miedź przejmuje kontrolę nad samochodami elektrycznymi »

Miedź przejmuje kontrolę nad samochodami elektrycznymi »

news Konferencja „Zasilanie budynków oraz samochodów elektrycznych w energię elektryczną”

Konferencja „Zasilanie budynków oraz samochodów elektrycznych w energię elektryczną”

Zapraszamy Państwa na kolejną konferencję techniczno-szkoleniową organizowaną przez redakcję „elektro.info”, która została poświęcona dwóm problemom: zasilaniu budynków w energię elektryczną w warunkach...

Zapraszamy Państwa na kolejną konferencję techniczno-szkoleniową organizowaną przez redakcję „elektro.info”, która została poświęcona dwóm problemom: zasilaniu budynków w energię elektryczną w warunkach normalnych i w czasie pożaru oraz ładowaniu samochodów elektrycznych. Konferencja odbędzie się 1 kwietnia (to nie prima aprilis!) w Warszawie, Centrum Konferencyjne WEST GATE, Al. Jerozolimskie 92.

Modelowanie maszyn indukcyjnych w programie ATP

Modelling induction machines in atp program

Rys. 1. Symbol graficzny modelu ma 2 postacie: a) z rys. 1 a, i b) z rys. 1b. Szczegóły zawarte są w tekście.


Fot. B. Karolewski

W programie ATP istnieje gotowy model maszyny indukcyjnej, oznaczony symbolem UM_3 [1]. Jego wykorzystanie opisano w literaturze [2, 3, 4, 5]. Wydawałoby się zatem, że zastosowanie tego modelu nie powinno stanowić problemu. Na ogół tak jest w przypadku modelowania pojedynczego silnika lub generatora. Niestety w przypadku prób analizowania współpracy 2 lub 3 maszyn indukcyjnych zasilanych ze wspólnej rozdzielni, mogą wystąpić różne trudności.

Symbol graficzny modelu (rys. 1.) ma 2 postacie:

  • postać przedstawiona na rys. 1a. dotyczy przypadku, gdy w ustawieniach programu ATP/Settings/Switch/UM wybrano opcję ręcznego wprowadzania warunków początkowych (Initialization Manual),
  • postać z rys. 1b odpowiada wyliczaniu warunków początkowych przez program (Initialization Automatic).

W pierwszym przypadku, przy wprowadzaniu danych modelu UM_3, w zakładce Init można podać początkowe wartości składowych prądów stojana i wirnika oraz prędkości i kąta początkowego rotora.

Jeśli rozważa się rozruch maszyny, można te wartości pozostawić zerowe. Natomiast przy automatycznym wyznaczaniu warunków początkowych, w zakładce Init modelu podaje się tylko poślizg początkowy.

Niektórzy autorzy twierdzą, że dla uniknięcia błędu przepełnienia numerycznego, w przypadku rozruchu, zamiast 100% należy podać 99,99% [3]. W wykonanych badaniach taka konieczność nie wystąpiła.

Parametry modelu

Danymi, które wykorzystuje się w modelu, są parametry jednofazowego schematu zastępczego silnika. Parametry te można wyliczyć wykorzystując program WindSyn, wchodzący w skład pakietu ATP.

b modelowanie maszyn rys02

Rys. 2. Wyznaczanie parametrów maszyny 13 kW; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys03

Rys. 3. Model pojedynczej maszyny, w wariancie Initialization Manual; rys. B. Karolewski

Zdarzają się kłopoty z zainstalowaniem tego programu. Wtedy można się posłużyć alternatywnym kalkulatorem, który nosi nazwę motdatpr.exe i jest za darmo dostępny w internecie. Wartości parametrów dla przykładowego jednoklatkowego silnika o mocy 13 kW przedstawiono na rys. 2.

Równanie ruchu silnika modeluje się za pomocą równoważnego obwodu elektrycznego. Napięcie w tym obwodzie reprezentuje prędkość kątową w (rys. 1.).

Moment modeluje się, wprowadzając źródło wymuszające prąd (Mom na rys. 3), którego wartość w A odpowiada momentowi w Nm. Dla badanego silnika przyjęto –124 A jako odwzorowanie znamionowego momentu obciążenia lub +124 A jako odwzorowanie znamionowego momentu napędowego przy pracy generatorowej. Typowe źródło prądu stałego umożliwia zamodelowanie liniowych zmian momentu przez podanie czasu jego narastania T_ramp. Moment elektromagnetyczny silnika traktowany jest w ATP jako ujemny. Jego znak na wykresie przebiegów wynikowych można zmienić, wprowadzając w programie PlotXY współczynnik skali -1.

Założono, że rezystor odwzorowujący tłumienie mechaniczne ma wartość R = 100 W (rys. 3). Natomiast pojemność C zastępuje moment bezwładności. W przypadku przyjęcia w ustawieniach ATP/Settings/Simulation wskaźników Xopt = Copt = 50, bezwładność modeluje się podając susceptancję w mS. Dla badanego silnika J = 1,6 kgm2, czyli pojemność C = 1,6 F, a susceptancja 1/Xc = w·C = 314·1,6 » 500 S·=·5·108 mS.

Model maszyny z ręcznym podawaniem warunków początkowych (manual)

Model zbudowany w edytorze AtpDraw przedstawiono na rys. 3. W ustawieniach ATP/Settings/Switch/UM przyjęto Initialization Manual, jednostki (Units) Si oraz metodę całkowania (Interface) Compensation. Rezystor M uziemiający obwód silnika (wymagany ze względu na stabilność obliczeń) przyjęto na poziomie 100 kW.

Przykładowe przebiegi rozruchowe silnika 13 kW przy narastaniu momentu obciążenia od zera do wartości znamionowej w czasie od 0,1 s do 1,5 s, przedstawiono na rys. 4. i rys. 5.

b modelowanie maszyn rys04

Rys. 4. Przebiegi rozruchowe momentu i prędkości silnika 13 kW uzyskane z modelu „manual”; rys. B. Karolewski

Moment ustalony wynosi –125 (znamionowy 124), krotność momentu maksymalnego 2,27 (znamionowa 2,1), prędkość ustalona 102,2 rad/s – czyli 976 obr./min (znamionowa 975), amplituda prądu 34,2, czyli wartość skuteczna 24,2 A (znamionowy 25), krotność prądu rozruchowego 5,2 (znamionowa 5,1). Odchyłki wyliczonych wartości w stosunku do znamionowych są niewielkie – model zachowuje się poprawnie. Nie jest zachowana krotność momentu rozruchowego, która powinna wynosić 1,6, a jest znacznie mniejsza.

b modelowanie maszyn rys05

Rys. 5. Przebieg rozruchowy wartości chwilowych prądu fazy A silnika 13 kW uzyskanych z modelu „manual”; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys06

Rys. 6. Model 3 maszyn w wariancie Initialization Manual; rys. B. Karolewski

Modelowanie 3 maszyn z ręcznym podawaniem warunków początkowych (manual)

Aby badać współpracę 3 maszyn, zasilanych ze wspólnej rozdzielni, zbudowano model przedstawiony na rys 6.

Silniki o mocach 13, 8 i 15 kW są uruchamiane kolejno w chwilach 0,1, 2 i 4 s. W obwód zasilania każdego z silników włączono szeregowo impedancje RM = (0,0005 + j0,0001) W. Ich wartości są tak małe, aby spadki napięcia na tych impedancjach były pomijalne, a rozdzielają one elektrycznie poszczególne maszyny.

Reaktancję źródła przyjęto Xsys = 0,0001 W. W takich warunkach wyniki obliczeń na pierwszy rzut oka wydają się poprawne.

Na rys. 7. przedstawiono prądy wszystkich silników, a na rys. 8. prąd dopływający ze źródła, który powinien być sumą prądów silników. Jednak po dokładniejszej analizie widać, że prąd ze źródła nie jest równy sumie prądów silników.

b modelowanie maszyn rys07

Rys. 7. Przebiegi rozruchowe wartości chwilowych prądów fazy A 3 silników uzyskanych z modelu „manual”; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys08

Rys. 8. Przebieg wartości chwilowej prądu dopływającego ze źródła uzyskany z modelu „manual”; rys. B. Karolewski

Na rys. 9. pokazano poszczególne prądy w stanie ustalonym. Amplitudy prądów kolejnych silników wynoszą 34,0 (wartość skuteczna 24), 20,5 i 37,7 A. Przesunięcia fazy tych prądów są pomijalnie małe. Suma prądów wynosi 92,2 A. Natomiast prąd dopływający ze źródła ma amplitudę 113,1 A. Jak widać, między maszynami występują jakieś wzajemne oddziaływania powodujące, że w modelu nie jest zachowane prawo Kirchoffa.

Jeszcze większe różnice wystąpiły zaraz po uruchomieniu trzeciego silnika (patrz rys. 10.). Dla chwili 4,054 s amplitudy prądów wynoszą 26,7, 15,9 oraz 185,7. Suma tych prądów wynosi 228,3 A. Natomiast amplituda prądu ze źródła to 557,1 A.

Nieprawidłowości zachowania modelu narastają przy innych niż dobrane wartościach parametrów. Przykładowo wzrost reaktancji źródła do wartości Xsys = 0,0033 W powoduje występowanie nadmiernych zmian prądu 1 silnika przy załączaniu kolejnych maszyn (patrz rys. 11.). Przebieg zmian napięcia w rozdzielni zasilającej dla tego przypadku ilustruje rys. 12. Dalsze nieznaczne powiększenie wartości Xsys powoduje wystąpienie kolejnej nieprawidłowości – zanik prądu silnika do wartości bliskiej zero.

Inne nieprawidłowości pojawiają się po wyeliminowaniu z modelu impedancji RM. Prąd dopływający ze źródła (rys. 13.) ma 3 człony o wartościach zbliżonych do prądów poszczególnych silników (rys. 7.), a nie ich sumy.

Model maszyny z automatycznym obliczaniem warunków początkowych (automatic)

Schemat modelu pojedynczej maszyny przedstawiono na rys. 14. W modelu tym występuje kilka dodatkowych elementów. Zgodnie z zaleceniami podanymi w [3], w celu umożliwienia wyznaczenia warunków początkowych równań, maszyna nie powinna być załączana w chwili rozpoczynania obliczeń, tylko z pewnym opóźnieniem (przyjęto 0,1 s). Ponadto trzeba wprowadzić dodatkowy rezystor bocznikujący wyłącznik (przyjęto tyle samo co M, czyli 105 W). Kolejne zalecenie dotyczy wprowadzenia do wirnika dodatkowego źródła prądu zmiennego. Aby nie wpływało ono na wartości momentu, przyjęto amplitudę prądu tego źródła na poziomie 10–6 A, a częstotliwość 100 Hz. Ostatni warunek to połączenie obu wejść obwodu wirnika rezystorem o pomijalnie małej wartości – przyjęto Rw = 10–6 W.

Przebiegi rozruchowe uzyskane za pomocą opisanego modelu są praktycznie identyczne jak z modelu w wersji „manual”, przedstawionego na rys. 4. i rys. 5.

b modelowanie maszyn rys09

Rys. 9. Porównanie amplitud ustalonych prądów silników i prądu dopływającego ze źródła; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys10

Rys. 10. Porównanie amplitud prądów silników i prądu dopływającego ze źródła w chwili 4,054 s; rys. B. Karolewski  

b modelowanie maszyn rys11

Rys. 11. Przebieg rozruchowy wartości chwilowych prądu fazy A silnika 13 kW uzyskanych z modelu „manual” po zwiększeniu wartości Xsys; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys12

Rys. 12. Przebieg rozruchowy wartości chwilowych napięcia fazowego w rozdzielni zasilającej silniki uzyskanych z modelu „manual” po zwiększeniu wartości Xsys; rys. B. Karolewski  

b modelowanie maszyn rys13

Rys. 13. Przebieg wartości chwilowej prądu dopływającego ze źródła uzyskany z modelu „manual” po usunięciu RM; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys14

Rys. 14. Model pojedynczej maszyny w wariancie Initialization Automatic; rys. B. Karolewski

Modelowanie 3 maszyn z automatycznym wyliczaniem warunków początkowych (automatic)

Model układu 3 maszyn w wersji „automatic” przedstawiono na rys. 15.

Okazało się, że aby model zachowywał się poprawnie, konieczna była zmiana metody całkowania równań na Prediction. Bez tego równania traciły stabilność. Przykładowe wyniki przedstawiono na rys. 16., rys. 17. i rys.18. Wyniki te są poprawne.

Amplitudy prądów silników w stanie ustalonym (rys. 18.) wynoszą 34,1, 20,8, i 37,6 A, co w sumie daje 92,5 A i jest zgodne z amplitudą prądu dopływającego ze źródła.

b modelowanie maszyn rys15

Rys. 15. Model 3 maszyn w wariancie Initialization Automatic; rys. B. Karolewski  

Modelowanie 3 generatorów z automatycznym wyliczaniem warunków początkowych (automatic)

W kolejnym wariancie obliczeń zamodelowano kolejne rozkręcanie wyłączonych maszyn przez turbiny do prędkości podsynchronicznej rzędu 100 rad/s i załączanie maszyn, które przechodzą do pracy generatorowej. Wymagało to zmiany znaku momentów napędowych. Przykładowe przebiegi zmian prędkości i momentów elektromagnetycznych silników przedstawiono na rys. 19.

b modelowanie maszyn rys16

Rys. 16. Przebiegi rozruchowe wartości chwilowych prądów fazy A 3 silników uzyskanych z modelu „automatic”; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys17

Rys. 17. Przebieg wartości chwilowej prądu dopływającego ze źródła uzyskany z modelu „automatic”; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys18

Rys. 18. Porównanie amplitudy ustalonych prądów silników i prądu dopływającego ze źródła; rys. B. Karolewski

b modelowanie maszyn rys19

Rys. 19. Przebiegi prędkości i momentów elektromagnetycznych podczas rozkręcania maszyn i przejścia do pracy generatorowej; rys. B. Karolewski

Podsumowanie

W przypadku modelowania pojedynczej maszyny indukcyjnej można się posługiwać zarówno modelem z ręcznym, jak i automatycznym wyznaczaniem warunków początkowych. Jednakże w przypadku analizowania pracy grupy 2 lub 3 maszyn, tylko model „automatic” z całkowaniem metodą prediction dawał poprawne wyniki.

Modelowanie grupy maszyn wymaga wnikliwej analizy uzyskanych rezultatów i oceny poprawności zachowania modelu pod kątem logicznej spójności wyników i zachowania podstawowych praw elektrotechniki.

Literatura

  1. Prikler R, Hoidalen H: ATPDRAW version 5.6 for Windows 9x/NT/2000/XP/Vista, Users’ manual. Norwey, November 2009
  2. Rosołowski E, Wieczorek M: Modelowanie silnika indukcyjnego w programie ATP - EMTP. Mat. VI Konf. Nauk. – Techn. Sieci Elektroenergetyczne w Przemyśle i Energetyce – SIECI 2008
  3. Rosołowski E: Komputerowe metody analizy elektromagnetycznych stanów przejściowych. Oficyna Wyd. Politechniki Wrocławskiej, Wrocław 2009
  4. Uracz P, Karolewski B: Modelowanie stanów przejściowych w sieciach energetycznych z wykorzystaniem programu ATP/EMTP. Pr. Nauk. Inst. Masz, Nap. i Pom. El. PWr 2005, nr 58, Studia i Materiały nr 25
  5. Wiater J: Kurs praktycznego wykorzystania programu ATP – EMTP (część 9). Silniki asynchroniczne 3-fazowe. Elektro.info 2008, nr 3

Chcesz być na bieżąco? Zapisz się do naszego newslettera!

Galeria zdjęć

Tytuł
przejdź do galerii

Powiązane

Regulator obciążenia elektrowni wiatrowej o małej mocy

Regulator obciążenia elektrowni wiatrowej o małej mocy

Wielu użytkowników urządzeń elektrycznych chce pomniejszyć koszty zakupu energii przez budowę małej elektrowni wiatrowej. Prądnica wiatrowa może być uzupełniającym źródłem zasilania wybranych odbiorników....

Wielu użytkowników urządzeń elektrycznych chce pomniejszyć koszty zakupu energii przez budowę małej elektrowni wiatrowej. Prądnica wiatrowa może być uzupełniającym źródłem zasilania wybranych odbiorników. Najprostszym rozwiązaniem jest wykorzystanie prądnicy wolnobieżnej, napędzanej przez turbinę o zmiennej prędkości obrotowej. Obliczanie parametrów generatora wolnobieżnego tarczowego przedstawiono w [1], a opis sposobu wykonania przykładowej elektrowni z prądnicą o wirniku zewnętrznym kubkowym w...

Koncepcja budowy małej elektrowni wiatrowej

Koncepcja budowy małej elektrowni wiatrowej

W artykule o tym jak wykonać małą elektrownię wiatrową o mocy rzędu 150 W przeznaczoną dla pojedynczego gospodarstwa domowego.

W artykule o tym jak wykonać małą elektrownię wiatrową o mocy rzędu 150 W przeznaczoną dla pojedynczego gospodarstwa domowego.

Badanie modeli generatora synchronicznego

Badanie modeli generatora synchronicznego

Generator synchroniczny, jego modelowanie przy korzystaniu z takich narzędzi jak: program ATP, EMTP-ATP oraz programu EMTP-RV stanowią przedmiot rozważań niniejszego artykułu. Jego autor przedstawia obszary...

Generator synchroniczny, jego modelowanie przy korzystaniu z takich narzędzi jak: program ATP, EMTP-ATP oraz programu EMTP-RV stanowią przedmiot rozważań niniejszego artykułu. Jego autor przedstawia obszary ich praktycznych zastosowań w modelowaniu układów zasilających, np. umożliwianie analizowania ustalonych stanów pracy układu, obliczania napięć w węzłach, rozpływów mocy i prądów, czy symulowania przebiegów nieustalonych towarzyszących różnego typu awariom, takim jak zwarcia, zmiany napięcia,...

Obliczanie parametrów prądnicy tarczowej bez rdzenia w stojanie

Obliczanie parametrów prądnicy tarczowej bez rdzenia w stojanie

W artykule przedstawiono proste zależności pozwalające wyliczyć przybliżone wartości parametrów projektowanej prądnicy tarczowej bez rdzenia w stojanie. Zależności zilustrowano przykładem obliczeniowym,...

W artykule przedstawiono proste zależności pozwalające wyliczyć przybliżone wartości parametrów projektowanej prądnicy tarczowej bez rdzenia w stojanie. Zależności zilustrowano przykładem obliczeniowym, wykonanym dla prądnicy o mocy ponad 3 kW i prędkości 200 obr./min. Wyniki obliczeń zweryfikowano pomiarami na wykonanym fizycznym modelu prądnicy. Artykuł m. in. nawiązuje do następujących zakresów tematycznych: napędy i sterowanie, prądnica tarczowa bez rdzenia, projektowanie prądnicy tarczowej,...

Obliczanie parametrów małej elektrowni wiatrowej

Obliczanie parametrów małej elektrowni wiatrowej

OZE mają wiele zalet. Ale mają też wady i nie można ich pomijać. Ilość wyprodukowanej i zużywanej energii elektrycznej w systemie w każdej chwili musi się bilansować – możliwości jej magazynowania są niewielkie....

OZE mają wiele zalet. Ale mają też wady i nie można ich pomijać. Ilość wyprodukowanej i zużywanej energii elektrycznej w systemie w każdej chwili musi się bilansować – możliwości jej magazynowania są niewielkie. Cykliczność pracy wielu OZE i nieprzewidywalność co ilości energii, jaką będą produkowały, zmusza pozostałe elektrownie do ciągłej zmiany produkcji. Może to stworzyć zagrożenie bezpieczeństwa pracy systemu elektroenergetycznego, do którego te źródła są przyłączone.

Parametry modeli bezrdzeniowych prądnic tarczowych

Parametry modeli bezrdzeniowych prądnic tarczowych

Turbiny małych elektrowni wiatrowych – zwłaszcza w przypadku osi pionowej – pracują z niewielkimi prędkościami obrotowymi, więc ich połączenie z generatorem o tradycyjnej konstrukcji wymaga stosowania...

Turbiny małych elektrowni wiatrowych – zwłaszcza w przypadku osi pionowej – pracują z niewielkimi prędkościami obrotowymi, więc ich połączenie z generatorem o tradycyjnej konstrukcji wymaga stosowania przekładni mechanicznej o dużym przełożeniu. Wiele zalet posiadają prądnice wolnobieżne. Ich zastosowanie pozwala wyeliminować lub zmniejszyć przełożenie przekładni mechanicznej. Obniża to poziom hałasu, zmniejsza koszt układu oraz powiększa jego sprawność.

Wdrożone projekty przekształtnikowych napędów jezdnych maszyn roboczych i napędów głównych przenośników taśmowych o regulowanej prędkości taśmy górnictwa powierzchniowego

Wdrożone projekty przekształtnikowych napędów jezdnych maszyn roboczych i napędów głównych przenośników taśmowych o regulowanej prędkości taśmy górnictwa powierzchniowego

Artykuł zawiera wdrożone przy udziale autora projekty przekształtnikowych napędów jazdy roboczych maszyn górnictwa węgla brunatnego i napędów taśmy w przenośnikach taśmowych./The paper includes designs...

Artykuł zawiera wdrożone przy udziale autora projekty przekształtnikowych napędów jazdy roboczych maszyn górnictwa węgla brunatnego i napędów taśmy w przenośnikach taśmowych./The paper includes designs of converter drives for brown coal mining machinery and conveyor belt drives implemented with the author’s participation.

Napędy i sterowanie, elektronika przemysłowa

Napędy i sterowanie, elektronika przemysłowa

Zestawienie norm zawiera wybrane Polskie Normy dotyczące napędów i sterowania oraz elektroniki przemysłowej, które zostały ogłoszone przez Polski Komitet Normalizacyjny oraz na podstawie informacji normalizacyjnych...

Zestawienie norm zawiera wybrane Polskie Normy dotyczące napędów i sterowania oraz elektroniki przemysłowej, które zostały ogłoszone przez Polski Komitet Normalizacyjny oraz na podstawie informacji normalizacyjnych zamieszczonych w wersji elektronicznej miesięcznika „Wiadomości PKN – Normalizacja”.

Uproszczony projekt zasilania maszyny do obróbki drewna

Uproszczony projekt zasilania maszyny do obróbki drewna

W publikacji przedstawiany jest uproszczony projekt zasilania maszyny do obróbki drewna. Autor przywołuje podstawę opracowania i nakreśla sposób wykonania takiego projektu ubogacając go o rysunki techniczne...

W publikacji przedstawiany jest uproszczony projekt zasilania maszyny do obróbki drewna. Autor przywołuje podstawę opracowania i nakreśla sposób wykonania takiego projektu ubogacając go o rysunki techniczne i obliczenia.

Wykorzystanie niskonapięciowych przemienników częstotliwości (ich podzespołów) do modułowych podstacji trakcyjnych 3kV dc współpracujących ze źródłami energii OZE i zasobnikami energii

Wykorzystanie niskonapięciowych przemienników częstotliwości (ich podzespołów) do modułowych podstacji trakcyjnych 3kV dc współpracujących ze źródłami energii OZE i zasobnikami energii

W artykule zaproponowano modułowy 12-pulsowy prostownik trakcyjny 3 kV dc zbudowany z niskonapięciowych modułów prostowników 6-pulsowych ze wstępnym ładowaniem baterii kondensatów jako alternatywa dla...

W artykule zaproponowano modułowy 12-pulsowy prostownik trakcyjny 3 kV dc zbudowany z niskonapięciowych modułów prostowników 6-pulsowych ze wstępnym ładowaniem baterii kondensatów jako alternatywa dla tradycyjnego rozwiązania.

Pojazdy elektryczne (część 2) - przyszłość transportu i energetyki?

Pojazdy elektryczne (część 2) - przyszłość transportu i energetyki?

Celem artykułu jest przybliżenie tematyki dotyczącej pojazdów elektrycznych i ich roli w kształtowaniu przyszłych struktur energetycznych, gdyż problematyka z tym związana w krajowej literaturze wydaje...

Celem artykułu jest przybliżenie tematyki dotyczącej pojazdów elektrycznych i ich roli w kształtowaniu przyszłych struktur energetycznych, gdyż problematyka z tym związana w krajowej literaturze wydaje się być niewystarczająco rozpowszechniana. W pierwszej części artykułu opisane zostały zagadnienia podstawowe związane z budową pojazdów elektrycznych, natomiast w niniejszej części skupiono się na zagadnieniu ich ładowania.

Pojazdy elektryczne (część 1) - przyszłość transportu i energetyki?

Pojazdy elektryczne (część 1) - przyszłość transportu i energetyki?

W pierwszej części artykułu opisane zostały zagadnienia podstawowe, natomiast w kolejnych częściach skupiono się na kwestiach możliwej współpracy pojazdów elektrycznych z siecią elektroenergetyczną oraz...

W pierwszej części artykułu opisane zostały zagadnienia podstawowe, natomiast w kolejnych częściach skupiono się na kwestiach możliwej współpracy pojazdów elektrycznych z siecią elektroenergetyczną oraz rozwojem związanych z tym usług energetycznych.

Harmoniczne prądów w sieci zasilania z 12-pulsowymi prostownikami diodowymi

Harmoniczne prądów w sieci zasilania z 12-pulsowymi prostownikami diodowymi

Autor artykułu omówił wpływ 12-pulsowego prostownika diodowego na prądy transformatora trójuzwojeniowego Yyd. Został on zbudowany z dwóch prostowników 6-pulsowych. Dokonał też analizy harmonicznych prądów...

Autor artykułu omówił wpływ 12-pulsowego prostownika diodowego na prądy transformatora trójuzwojeniowego Yyd. Został on zbudowany z dwóch prostowników 6-pulsowych. Dokonał też analizy harmonicznych prądów uzwojenia transformatora przy symetrycznym obciążeniu prostowników 6-pulsowych oraz przeprowadził analizę wrażliwości prądów transformatora na niesymetrię wartości indukcyjności dławików DC i pojemności baterii kondensatorów zasilanych prostownikami 6-pulsowymi."

Zastosowanie toru obejściowego do zasilania napędów łączników SN

Zastosowanie toru obejściowego do zasilania napędów łączników SN

Artykuł prezentuje część prac badawczo-rozwojowych autorów odnoszących się do zastosowania superkondensatorów w układzie zasilania napędów rozłączników średniego napięcia; opisano w nim m. in. prototypowy...

Artykuł prezentuje część prac badawczo-rozwojowych autorów odnoszących się do zastosowania superkondensatorów w układzie zasilania napędów rozłączników średniego napięcia; opisano w nim m. in. prototypowy układ zasilania, z doborem superkondensatorów, uzyskane efekty, wyniki, wnioski i cele dalszych prac w tym zakresie.

Napięcie zaburzeń wspólnych trójfazowych falowników i metody jego ograniczania w napędach z przemiennikami częstotliwości

Napięcie zaburzeń wspólnych trójfazowych falowników i metody jego ograniczania w napędach z przemiennikami częstotliwości

Artykuł odnoszący się do działu napędy i sterowanie dotyczy postrzegania napięć zaburzeń wspólnych falowników trójfazowych. Autor analizuje powstawanie pasożytniczych prądów upływu, obwody elektryczne...

Artykuł odnoszący się do działu napędy i sterowanie dotyczy postrzegania napięć zaburzeń wspólnych falowników trójfazowych. Autor analizuje powstawanie pasożytniczych prądów upływu, obwody elektryczne przepływu wysokoczęstotliwościowych prądów upływu doziemnego, filtry bierne LC napięcia zaburzeń wspólnych falownika oraz filtry pojemnościowe prądu upływu doziemnego falownika.

Polskie normy dotyczące napędów i sterowania oraz elektroniki przemysłowej

Polskie normy dotyczące napędów i sterowania oraz elektroniki przemysłowej

Zestawienie norm zawiera wybrane Polskie Normy dotyczące napędów i sterowania oraz elektroniki przemysłowej, które zostały ogłoszone przez Polski Komitet Normalizacyjny oraz na podstawie informacji normalizacyjnych...

Zestawienie norm zawiera wybrane Polskie Normy dotyczące napędów i sterowania oraz elektroniki przemysłowej, które zostały ogłoszone przez Polski Komitet Normalizacyjny oraz na podstawie informacji normalizacyjnych zamieszczonych w wersji elektronicznej miesięcznika „Wiadomości PKN – Normalizacja”.

Wyłączniki różnicowoprądowe w obwodach zasilania napędowych przemienników częstotliwości

Wyłączniki różnicowoprądowe w obwodach zasilania napędowych przemienników częstotliwości

W publikacji m.in. wykazano, że falowniki napędowych przemienników częstotliwości powodują powstawanie wysokoczęstotliwościowego odkształconego napięcia zaburzeń wspólnych oraz że wysokoczęstotliwościowe...

W publikacji m.in. wykazano, że falowniki napędowych przemienników częstotliwości powodują powstawanie wysokoczęstotliwościowego odkształconego napięcia zaburzeń wspólnych oraz że wysokoczęstotliwościowe prądy doziemne płynące w przewodzie ochronnym PE systemu napędowego z przemiennikiem częstotliwości, osiągają wartości kilku amperów. Autor porusza kwestie napięcia zaburzeń wspólnych falownika z klasyczną modulacją szerokościową MSI oraz funkcjonowania wyłącznika różnicowoprądowego na zasilaniu...

Przemysłowe przemienniki częstotliwości w wielosilnikowych napędach dużych mocy

Przemysłowe przemienniki częstotliwości w wielosilnikowych napędach dużych mocy

Zarówno rozwój półprzewodników mocy stosowanych w modułach falownikowych, jak i wektorowych metod sterowania silnikami synchronicznymi i asynchronicznymi spowodował rewolucyjne zmiany w budowaniu elektrycznych...

Zarówno rozwój półprzewodników mocy stosowanych w modułach falownikowych, jak i wektorowych metod sterowania silnikami synchronicznymi i asynchronicznymi spowodował rewolucyjne zmiany w budowaniu elektrycznych napędów przemysłowych. W ostatnich 20 latach nastąpił dynamiczny rozwój napędowych energoelektronicznych przemienników częstotliwości.

Napędy elektryczne dzwonów

Napędy elektryczne dzwonów

Dzwony towarzyszą człowiekowi ciągle, od narodzin do śmierci. Odmierzają czas pracy i modlitwy, służą do wyrażania smutku i triumfu. Największe dzwony znajdują się w świątyniach Dalekiego Wschodu. Dzwony...

Dzwony towarzyszą człowiekowi ciągle, od narodzin do śmierci. Odmierzają czas pracy i modlitwy, służą do wyrażania smutku i triumfu. Największe dzwony znajdują się w świątyniach Dalekiego Wschodu. Dzwony azjatyckie różnią się od europejskich nie tylko smukłym kształtem, ale i tym, że nie posiadają wewnątrz serca. W dzwon azjatycki uderza się drewnianą belką zawieszoną na linach. Największy dzwon na świecie, Great Bell of Dhammazedi, o masie około 297 ton, wysokości 6,2 m i średnicy 4,1 m został wykonany...

Układy łagodnego rozruchu – „soft start”

Układy łagodnego rozruchu – „soft start”

Silnik elektryczny asynchroniczny charakteryzuje się dużą wartością prądu występującego przy jego rozruchu. Prąd ten powoduje dodatkowy spadek napięcia, który musi być uwzględniony na etapie projektowania...

Silnik elektryczny asynchroniczny charakteryzuje się dużą wartością prądu występującego przy jego rozruchu. Prąd ten powoduje dodatkowy spadek napięcia, który musi być uwzględniony na etapie projektowania całej instalacji. Udarowi prądu silnika towarzyszy również udar momentu, wywołujący niekorzystne stany mechaniczne narażające sterowane urządzenie na uszkodzenie. Zastosowanie układu rozruchowego na podstawie softstartu pozwala ograniczyć udar prądu i momentu. Odbywa się to poprzez stopniowe zwiększanie...

Wymagania dotyczące wentylacji pomieszczeń z akumulatorami stosowanymi w układach zasilania gwarantowanego

Wymagania dotyczące wentylacji pomieszczeń z akumulatorami stosowanymi w układach zasilania gwarantowanego

Zgromadzenie dużej liczby baterii akumulatorów stanowiących zasobnik energii zasilacza UPS może stwarzać zagrożenie wybuchowe za sprawą wydzielającego się z nich wodoru. Podczas ładowania oraz rozładowywania...

Zgromadzenie dużej liczby baterii akumulatorów stanowiących zasobnik energii zasilacza UPS może stwarzać zagrożenie wybuchowe za sprawą wydzielającego się z nich wodoru. Podczas ładowania oraz rozładowywania każdy akumulator, bez względu na swoją budowę, wydziela mniejsze lub większe ilości wodoru, który tworzy z powietrzem mieszaninę. Po przekroczeniu określonego stężenia mieszanina wodoru z powietrzem uzyskuje właściwości wybuchowe.

Wymagania stawiane dźwigom przeznaczonym dla straży pożarnej

Wymagania stawiane dźwigom przeznaczonym dla straży pożarnej

Zgodnie z wymaganiami Dyrektywy Budowlanej Rady Europejskiej 89/106/EWG, każdy obiekt budowlany musi spełnić określone wymagania stateczności oraz bezpieczeństwa pożarowego. Pod pojęciem bezpieczeństwa...

Zgodnie z wymaganiami Dyrektywy Budowlanej Rady Europejskiej 89/106/EWG, każdy obiekt budowlany musi spełnić określone wymagania stateczności oraz bezpieczeństwa pożarowego. Pod pojęciem bezpieczeństwa pożarowego należy również rozumieć bezpieczeństwo ekip ratowniczych. Jednym z urządzeń technicznych zapewniających bezpieczeństwo ekip ratowniczych jest dźwig przeznaczony dla straży pożarnej. Dźwig ten jest zaliczony do urządzeń technicznych, które muszą funkcjonować w czasie pożaru, przez co jego...

Identyfikacja parametrów równania napięciowego dla uzwojenia SRM

Identyfikacja parametrów równania napięciowego dla uzwojenia SRM

W kolejnej części cyklu poświęconego silnikom reluktancyjnym SRM przedstawiono sposób wyznaczenia parametrów równania napięciowego dla pasma fazowego silnika reluktancyjnego przełączalnego.

W kolejnej części cyklu poświęconego silnikom reluktancyjnym SRM przedstawiono sposób wyznaczenia parametrów równania napięciowego dla pasma fazowego silnika reluktancyjnego przełączalnego.

Procesory DSP i ich zastosowanie w układach napędowych

Procesory DSP i ich zastosowanie w układach napędowych

Procesory sygnałowe (DSP ang. Digital Signal Processor) najczęściej kojarzone są z systemami telekomunikacyjnymi. Nic dziwnego. Wystarczy rozmontować własny telefon komórkowy i można tam znaleźć jeden,...

Procesory sygnałowe (DSP ang. Digital Signal Processor) najczęściej kojarzone są z systemami telekomunikacyjnymi. Nic dziwnego. Wystarczy rozmontować własny telefon komórkowy i można tam znaleźć jeden, a czasem nawet dwa procesory DSP. Okazuje się jednak, że procesory tego typu znalazły szerokie zastosowanie w układach elektroniki przemysłowej.

Komentarze

Copyright © 2004-2019 Grupa MEDIUM Spółka z ograniczoną odpowiedzialnością Spółka komandytowa, nr KRS: 0000537655. Wszelkie prawa, w tym Autora, Wydawcy i Producenta bazy danych zastrzeżone. Jakiekolwiek dalsze rozpowszechnianie artykułów zabronione. Korzystanie z serwisu i zamieszczonych w nim utworów i danych wyłącznie na zasadach określonych w Zasadach korzystania z serwisu.
Portal Budowlany - Elektro.info.pl

Ta witryna wykorzystuje pliki cookies do przechowywania informacji na Twoim komputerze. Pliki cookies stosujemy w celu świadczenia usług na najwyższym poziomie, w tym w sposób dostosowany do indywidualnych potrzeb. Korzystanie z witryny bez zmiany ustawień dotyczących cookies oznacza, że będą one zamieszczane w Twoim urządzeniu końcowym. W każdym momencie możesz dokonać zmiany ustawień przeglądarki dotyczących cookies. Nim Państwo zaczną korzystać z naszego serwisu prosimy o zapoznanie się z naszą polityką prywatności oraz Informacją o Cookies. Więcej szczegółów w naszej Polityce Prywatności oraz Informacji o Cookies. Administratorem Państwa danych osobowych jest Grupa MEDIUM Spółka z ograniczoną odpowiedzialnością Sp.K., nr KRS: 0000537655, z siedzibą w 04-112 Warszawa, ul. Karczewska 18, tel. +48 22 810-21-24, właściciel strony www.elektro.info.pl. Twoje Dane Osobowe będą chronione zgodnie z wytycznymi polityki prywatności www.elektro.info.pl oraz zgodnie z Rozporządzeniem Parlamentu Europejskiego i Rady (UE) 2016/679 z dnia 27 kwietnia 2016r i z Ustawą o ochronie danych osobowych Dz.U. 2018 poz. 1000 z dnia 10 maja 2018r.